某建筑一个房间进行内部装修，墙面表面局部采用多孔塑料，则应满足（ ）。

某水利工程位于8度地震区，抗震设计按近震考虑，勘察时地下水位在当时地面以下的深度为2.0 m，标准贯入点在当时地面以下的深度为6 m，实测砂土 (黏粒含量Po(A)场地普遍填方3. 0 m (B)场地普遍挖方3. 0 m(C)地下水位普遍上升3. 0 m (D)地下水位普遍下降3. 0 m

2023-06-01 从业资格建筑工程

在地震烈度为8度的场地修建采用天然地基的住宅楼，设计时需要对埋藏于非液化土层之下的厚层砂土进行液化判别，（）的组合条件可以初判别为不考虑液化影响。(A)上覆非液化土层厚度5 m，地下水深3m，基础埋深2 m (B)上覆非液化土层厚度5 m，地下深5 m，基础埋深1.0 m (C)上覆非液化土层厚度7 m，地下水深3m，基础埋深1.5 m(D)上覆非液化土层厚度7 m，地下水深5，基础埋深1.5m

2023-06-01 从业资格建筑工程

某季节性冻土地基实测冻土厚度为2. 0 m，冻前原地面标高为：186.128 m，冻后实测地面标高186. 288，该土层平均冻胀率接近（）。(A) 7. 1% (B) 8. 0% (C) 8. 7% (D) 8. 5%

2023-06-01 从业资格建筑工程

如图，基坑深度5 m，插入深度5 m，地层为砂土，参数为γ=20 kN/m3, c=0, φ=30°，地下水位埋深6 m，采用排桩支护型式，桩长10 m，根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120 -1999）作用在每延米支护体系上的总水平荷载标准值的合力是（）。(A) 210 kN (B) 280 kN (C) 307 kN (D) 330 kN

2023-06-01 从业资格建筑工程

均匀砂土地基基坑，地下水位与地面齐平，开挖深度12 m，采用坑内排水，渗 流流网如下图，各相临等势线之间的水头损失Ah相等，基坑底处之最大平均水力梯 度最接近（）。(A) 0.44(B) 0.55 (C) 0.80 (D) 1.00

2023-06-01 从业资格建筑工程

某填方高度为8 m的公路路基重直通过一作废的砼预制场，在地面高程原建有30个钢筋砼梁，梁下有53 m深灌注桩，为了避免路面不均匀沉降，在地梁上铺设聚苯乙烯(泡沫)板块(EPS)，路基填土重度18. 4 kN/m3，据计算，在地基土8 m填方的荷载下，沉降量为15 cm，忽略地梁本身的沉降，EPS的平均压缩模量为Es=500 kPa，为消除地基不均匀沉降，在地梁上铺设聚苯乙烯的厚度为()。(A) 150 mm (B) 350 mm (C) 550 mm (D) 750 mm

2023-06-01 从业资格建筑工程

用简单圆弧法作黏土边坡稳定性分析，滑弧的半径R=30m，第i 土条的宽度为2 m，过滑弧的中心点切线渗流水面和土条顶部与水平线的夹角均为30°，土条的水下高度为7 m，水上高度为3.0 m，已知黏土在水位上，下的天然重度均为γ=20 kN/m3，黏聚力c=22kPa，内摩擦角φ=25°，该土条的抗滑力矩是（）。(A) 3000 kN ? m (B) 4110 kN ? m(C) 4680 kN ? m (D) 6360 kN ? m

2023-06-01 从业资格建筑工程

有一码头的挡土墙，墙高5 m，墙背垂直光滑，墙后为冲填的松砂，填土表面水平，地下水位与墙顶齐平，已知：砂的孔隙比为0.9，饱和重度γsat=18. 7kN/m3，内摩擦角φ=30°，强震使饱和松砂完全液化，震后松砂沉积变密实，孔隙比e=0. 65，内摩擦角φ=35°，震后墙后水位不变，墙后每延米上的主动土压力和水压力之和是（）。(A) 68 kN (B) 120 kN (C) 150 kN (D) 160 kN

2023-06-01 从业资格建筑工程

有一码头的挡土墙，墙高5 m，墙背垂直光滑，墙后为冲填的砂(e=0.9)，填土表面水平，地下水与填土表面平齐，已知砂的饱和重度γ=18. 7 kN/m3，内摩擦角φ=30°，当发生强烈地震时，饱和的松砂完全液化，如不计地震贯性力，液化时每延米墙后总水平力是（）。(A) 78 kN (B) 161 kN (C) 203 kN (D) 234 kN

2023-06-01 从业资格建筑工程

某重要工程采用灰土挤密桩复合地基，桩径400 mm，等边三角形布桩，中心距1. 0 m，桩间土在地基处理前的平均干密度为1. 38 t/m3，据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）在正常施工条件下，挤密深度内，桩间土的平均干密度预计可达到（）。(A) 1. 48 t/m3 (B) 1. 54 t/m3 (C) 1. 61 t/m3 (D) 1. 68 t/m3

2023-06-01 从业资格建筑工程